“電容效應(yīng)”引起的工頻過電壓分析
發(fā)布時(shí)間:2011/10/26 9:57:45 訪問次數(shù):3419
當(dāng)輸電線路不太長(zhǎng)時(shí)，NJM2903D 可以用集中參數(shù)的T型或丌型等值電路來代替，單相輸電線路的集中參數(shù)等值電路如圖2-1所示。如圖2-1 (a)所示為單相線路的T型等值電路，圖中RO、LO分別為電源的內(nèi)電阻和內(nèi)電感，RT、CT、LT分別為T型等值電路中的線路等值電阻、電容和電感，e(t)為電源相電勢(shì)。對(duì)于空載線路，可以簡(jiǎn)化成圖2-1 (b)所示RCL串聯(lián)電路。空載線路的工頻容抗Xc大于XL，且壓降UL比電容上壓降Uc小得多，則在電源電壓的作用下，回路中將流過容性電流。由于電感上壓降UL。與電容上的壓降U，反相，且UC>UL，因此電容上的壓降大于電源電動(dòng)勢(shì)。這就是空載線路的電容效應(yīng)引起的工頻電壓升高，如圖2-1 (c)所示。其關(guān)系式為
若忽略R的作用，則有
隨著輸電電壓的提高和輸送距離的增長(zhǎng)，在分析空載長(zhǎng)線的電容效應(yīng)時(shí)，需要采用分布參數(shù)等值電路。線路分布參數(shù)鏈型等值電路如圖2-2所示，由圖可以求得空載無損線路上距開路的末端x處的電壓為
由式(2 -3)可見：
(1)線路上的工頻電壓自首端起逐漸上升，沿線按余弦曲線分布。空載無損耗長(zhǎng)線路電壓分布如圖2-3所示，在線路末端電壓最高。
(3)工頻電壓升高受電源容量的影響。
將式(2 -3)展開，得
由式(2 -6)可知，電源感抗Xs的存在使線路首端的電壓升高，從而加劇了線路末端工頻電壓的升高。電源容量越�。▁s越大），工頻電壓升高就越嚴(yán)重。當(dāng)電源容量為無窮大時(shí)，工頻電壓升高為最小。因此，為了估計(jì)最嚴(yán)重的工頻電壓升高，應(yīng)以系統(tǒng)最小電源容量為依據(jù)。在單電源的線路中，應(yīng)取最小運(yùn)行方式時(shí)的Xs為依據(jù)。在雙端電源的線路中，線路兩端的斷路器必須遵循一定的操作順序，以限制工頻電壓升高；線路合閘時(shí)，先合電源容量較大的一側(cè)，后合電源容量較小的一側(cè)；線路切除時(shí)，先切容量較小的一側(cè)，后切容量較大的一側(cè)。
當(dāng)輸電線路不太長(zhǎng)時(shí)，NJM2903D 可以用集中參數(shù)的T型或丌型等值電路來代替，單相輸電線路的集中參數(shù)等值電路如圖2-1所示。如圖2-1 (a)所示為單相線路的T型等值電路，圖中RO、LO分別為電源的內(nèi)電阻和內(nèi)電感，RT、CT、LT分別為T型等值電路中的線路等值電阻、電容和電感，e(t)為電源相電勢(shì)。對(duì)于空載線路，可以簡(jiǎn)化成圖2-1 (b)所示RCL串聯(lián)電路。空載線路的工頻容抗Xc大于XL，且壓降UL比電容上壓降Uc小得多，則在電源電壓的作用下，回路中將流過容性電流。由于電感上壓降UL。與電容上的壓降U，反相，且UC>UL，因此電容上的壓降大于電源電動(dòng)勢(shì)。這就是空載線路的電容效應(yīng)引起的工頻電壓升高，如圖2-1 (c)所示。其關(guān)系式為
若忽略R的作用，則有
隨著輸電電壓的提高和輸送距離的增長(zhǎng)，在分析空載長(zhǎng)線的電容效應(yīng)時(shí)，需要采用分布參數(shù)等值電路。線路分布參數(shù)鏈型等值電路如圖2-2所示，由圖可以求得空載無損線路上距開路的末端x處的電壓為
由式(2 -3)可見：
(1)線路上的工頻電壓自首端起逐漸上升，沿線按余弦曲線分布�？蛰d無損耗長(zhǎng)線路電壓分布如圖2-3所示，在線路末端電壓最高。
(3)工頻電壓升高受電源容量的影響。
將式(2 -3)展開，得
由式(2 -6)可知，電源感抗Xs的存在使線路首端的電壓升高，從而加劇了線路末端工頻電壓的升高。電源容量越�。▁s越大），工頻電壓升高就越嚴(yán)重。當(dāng)電源容量為無窮大時(shí)，工頻電壓升高為最小。因此，為了估計(jì)最嚴(yán)重的工頻電壓升高，應(yīng)以系統(tǒng)最小電源容量為依據(jù)。在單電源的線路中，應(yīng)取最小運(yùn)行方式時(shí)的Xs為依據(jù)。在雙端電源的線路中，線路兩端的斷路器必須遵循一定的操作順序，以限制工頻電壓升高；線路合閘時(shí)，先合電源容量較大的一側(cè)，后合電源容量較小的一側(cè)；線路切除時(shí)，先切容量較小的一側(cè)，后切容量較大的一側(cè)。
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